在柴油機(jī)的使用過程中，當(dāng)雙金屬缸套磨損值達(dá)到允許磨損A限值時，柴油機(jī)將會出現(xiàn)不同程度的“敲杠”，并對動力指標(biāo)的降低和機(jī)油耗量的增加產(chǎn)生定的影響。達(dá)到此A限后柴油機(jī)的起動性能也將嚴(yán)重惡化。

　　般中型柴油發(fā)動機(jī)雙金屬缸套的允許磨損A限為

　　△d=（0.002~0.005）D

　　式中D—缸徑的名義尺寸，mm缸套的磨損除與材質(zhì)有關(guān)外，還與工作條件（潤滑油品質(zhì)，燃油品質(zhì)，缸壁溫度和空氣濾清效果等）有關(guān)。

　　1 缸套的正常磨損如圖1所示，正常磨損的位置是在活塞上止點A道環(huán)附近，該處磨損A，形成很明顯的臺階，此外油環(huán)下止點處的磨損也較明顯。這是因為活塞在這兩個部位的移動速度為零，不容易建立起潤滑油膜，處于邊界狀態(tài)，所以磨損較別處大。

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　　上止點處的磨損除上述原因處，還由于上止點處氣壓大，燃?xì)獾臏囟雀?，使金屬的耐磨性降低，同時燃?xì)庵械乃嵝晕镔|(zhì)有可能對缸壁起腐蝕作用，所以，上止點處的磨損A。

　　2 腐蝕磨損如圖2所示，由于低溫啟動頻繁，燃油中所含硫分高，燃?xì)庵兴狒^多，在冷卻水溫較低的情況下，在缸壁上形成酸類，強(qiáng)烈地腐蝕缸壁，造成腐蝕磨損。這種磨損占主導(dǎo)地位時，在上止點A道環(huán)處磨損A，幾乎為正常磨損的2倍。這種磨損特征是在缸套上部形成疏松的小洞穴。

　　另外，被腐蝕而脫落的顆粒，在缸套中部又構(gòu)成嚴(yán)重的磨料磨損，使中部磨損增加4~5倍，如圖2中虛線所示。

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　　3 磨料磨損由于空氣濾清不良，空氣中的灰塵被吸入缸套中，這些微細(xì)的磨粒導(dǎo)致雙金屬缸套產(chǎn)生磨料磨損，如圖3所示。另外，落入機(jī)油的灰塵、雜質(zhì)也會引起磨料磨損如圖4所示，這兩種磨粒磨損現(xiàn)象的特征是進(jìn)氣中的灰塵使雙金屬缸套部造成較大磨損；而機(jī)油中的磨粒使雙金屬缸套下部形成較大的磨損。

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　　4 熔著麾損當(dāng)活塞與缸壁間在潤滑和冷卻不良的條件下滑動，尤其柴油機(jī)在大負(fù)荷下工作時，金屬與金屬間會產(chǎn)生直接接觸，在干磨擦情況下將導(dǎo)致局部產(chǎn)生高溫，使兩金屬間發(fā)生熔著磨損。與前述各種形式磨損相比，這是一種破壞性更大的磨損。熔著磨損旦發(fā)生，活塞和雙金屬缸套就很快報廢，甚至?xí)l(fā)更大的事故。

　　雙金屬缸套除有上述磨損形式外，還有以下幾種損傷，如缸套的拉缸、單體式雙金屬缸套體定位支承端面的磨損、缸套外表面的氣蝕和缸套裂紋等在實際工作過程中，上述磨損形式往往不是孤立存在的，它們間有時是互為因果關(guān)系，所以在判定、分析雙金屬缸套的不正常磨損時，對具體問題要作具體分析，從中找出磨損原因的主導(dǎo)方面及其相互間的關(guān)系。